改性次磷酸鋁(SMAHP)阻燃德國巴斯夫TERLURAN HI-12 ABS試樣制備
（1）將ABS、阻燃劑AHP、改性次磷酸鋁(SMAHP)置于電熱恒溫鼓風式干燥箱中，在80度條件下干燥4小時以上。
（2）將AHP與SMAHP阻燃ABS復合材料進行熔融共混采用雙螺桿擠出機進行擠出造粒，擠出料拉伸性能實驗方法，試樣規格為：總長150工藝條件為：一區185度；二區200度；三區205度四區210度；五區205度；機頭200度，主機頻率20HZ。
（3）將制得粒料在80度干燥4小時，采用注塑機進行力學性能測試試樣制備，注塑工藝條件為：一區230度；二區230度；三區180度；噴嘴225；模具溫度：60度；注射壓力：55MPa；保壓時間：7s；冷卻時間30s。
（4）采用平板硫化儀模壓壓制燃燒性能測試試樣，模壓工藝條件為：熱壓溫度200度，預熱8min，熱壓壓力10MPa，排氣4次，熱壓時間5min，冷壓壓力15MPa，冷壓時間5rain。
德國巴斯夫TERLURAN HI-12 ABS阻燃性能測試
氧指數：執行國家標準GB／T2406—1903，試樣尺寸l30mmx6．5mmx4mm。水平垂直燃燒：執行國家標準水平垂直燃燒：執行國家標準GB／T2508—1996((塑料燃燒性能實驗方法一水平和垂直法，試樣尺寸125ramX12．5ramX3．2ram。
德國巴斯夫TERLURAN HI-12 ABS學性能測試
拉伸性能執行國家標準GB／T1040—1992((塑熔融共混，采用雙螺桿擠出機進行擠出造粒，擠出料拉伸性能實驗方法，試樣規格為：總長150mm，夾具間距離115±5．0mm，中間平行部分長度60-t-0．5ram，標距50-i-0．5mm，端部寬度20±0．5ram，厚度4ram，中間平行部分寬度10±0．2ram，*小半徑60ram，拉伸速率為10mm／min。彎曲性能執行國家標準GB／T9341—2000塑料彎曲性能實驗方法，試樣規格為：8mm*lOmm*4mm，測試速率為2mm／min。沖擊性能執行國家標準GB／T1043．卜2008，試樣規格為：80mmx8mm×4mm，采用簡支梁沖擊試驗。
阻燃德國巴斯夫TERLURAN HI-12 ABS的Conecalorimeter測試
ABs／AHP和ABs／KMAHP熱釋放速率曲線，從圖中可以看出ABS／AHP復合體系熱釋放速率曲線陡且峰值高，阻燃劑用量增加可以降低熱釋放速率，而ABS／KMAHP體系熱釋放速率曲線相對平穩，其中當AHP添加量為22％時，*大熱釋放速率為355．7kW／m2，而KMAHP添加量為22％時*大熱釋放速率僅為198．4kW／m2，下降44．2％，這說明表面改性AHP有效降低熱釋放速率。是ABS／AHP和ABS／KMAHP燃燒過程的煙釋放速率曲線，當添加25％AHP時的*大煙釋放速率PHRR為0．129m2／s，添加25％KMAHP的PHRR為0．078m2／S，低于添加22％KMAHP的阻燃ABS復合材料。實驗結果表明改性次磷酸鋁不僅提高阻燃ABS復合體系的阻燃效率，而且可有效降低阻燃ABS復合材料的煙釋放速率。
AHP和KMAHP用量對德國巴斯夫TERLURAN HI-12 ABS阻燃性能影響
改性次磷酸鋁SMAHP對ABS阻燃性能的影響，從表中可以看出在相同的阻燃劑用量情況下，SMAHP對ABS的氧指數略有提高，其中采用SMAHP添加量為20wt％時，阻燃ABS試樣即可得到UL-94V一1級，添加量為22wt％時可達到UL一94V一0級，與AHP相比，阻燃效率提高。AHP和KMAHP用量對ABS缺口沖擊強度的影響。當AHP添加量為22wt％時，阻燃ABS復合材料有缺口沖擊強度僅為2．8kJ／m，相同添加量的ABS／KMAHP體系有缺口沖擊強度為7．5kJ／m，是ABS／AHP體系的2．63倍，添加25wt％KMAHP時阻燃ABS試樣有缺口沖擊強度僅為2．1kJ／m，相同添加量時ABS／KMAHP體系的缺口沖擊強度為6．9kJ／m，是ABS／AHP體系的3倍，因此，AHP的表面改性可以有效提高阻燃ABS材料的沖擊韌性。
（1）當ABS基體中添加22wt％改性次磷酸鋁(KMAHP)，阻燃ABS體系的氧指數提高到25．5％，UL94測試等級通過V一0；改性次磷酸鋁阻燃ABS比未改性阻燃ABS體系的缺口沖擊強度提高了23倍。
（2）改性次磷酸鋁不僅可以降低阻燃ABS復合體系的*大熱釋放速率，而且可有效降低阻燃ABS復合材料的煙釋放速率。